裝配式冷庫是近年發(fā)展起來的一種拼裝快速簡易的冷藏設(shè)備，它與傳統(tǒng)的土建冷庫相比有以下優(yōu)點：
1.隔熱層為聚氨酯時，導(dǎo)熱系數(shù)入為0.02kcal/m.h.℃；隔熱層為聚苯乙稀時，導(dǎo)熱系數(shù)入為0.034kcal/m·h·℃。這類材料防水性能好，吸水率低，外面覆以涂塑面板，使得其蒸汽滲透阻值H→∞。因此，具有良好的保溫隔熱和防潮防水性能。使用范圍可在-50～+100℃。
2.重量輕，不易霉?fàn)€，阻燃性能好。
3.抗壓強度高，抗震性能好。
4.組合靈活，安裝方便，或根據(jù)用戶需求并配置制冷機組和制控元件。
二、裝配式冷庫的選用：
目前市場上的裝配式冷庫一般為室內(nèi)型和室外型兩種，其選用條件如下：
1.冷庫外的環(huán)境溫度及濕度：溫度為+35℃；相對濕度為80%。
2.冷庫內(nèi)設(shè)定溫度：L級冷庫：+5～-5℃；D級冷庫：-5～-20℃；J級冷庫：-25℃
3.進庫食品溫度：L級冷庫：+30℃、D級、J級冷庫：+15℃。
4.冷庫的堆貨有效容積為公稱容積的69%左右，貯存果蔬時再乘以0.8的修正系數(shù)。
5.每天進貨量為冷庫有效容積的8～10%。
6.制冷機的工作系數(shù)為50～70%。
三、冷庫總制冷負(fù)荷的確定：
1.冷藏貯藏噸位：G＝（∑V.r.η）／1000 （t） (1)
2.每天進貨量： Gj＝0.1.G (kg) (2)
3.貨物耗冷量： Q1＝Gj·C(t1-tn) (kcal/h) (3)
4.庫門開啟耗冷量：Q2＝△i·V·n/24 (kcal/h) (4)
5.裝貨人員耗冷量：Q3＝q·nr (kcal/h) (5)
6.室內(nèi)照明耗冷量：Q4(該項可忽略不計)
7.冷庫圍護結(jié)構(gòu)的傳熱量：
Q5＝Q5a+Q5b+Q5c (kcal/h) (6)
式中：Q5a＝1.6·（λ/δ）·Fa·(tw-tn) (kcal/h) (6-1)
Q5b＝1.3·（λ/δ）·Fb·(tw-tn) (kcal/h) (6-2)
(以上兩式在室內(nèi)型時不需乘以修正系數(shù))
Q5c＝（λ/δ）·Fc·(tw-tn) (kcal/h) (6-3)
8.冷庫理論耗冷量：
Qm＝Q1+Q2+Q3+Q5 (kcal/h) (7)
9.總耗冷量：Q0＝1.1·Qm (kcal/h) (8)
以上式中：
V--冷庫公稱容積 (m3)
R--食品或貨物的計算重度 (kg/m3)
η--冷庫內(nèi)的容積利用系數(shù)
tn--冷庫內(nèi)溫度 (℃)
t1--食品進庫時的溫度 (℃)
C--食品或貨物的比熱 (kcal/kg·℃)
△j--冷庫內(nèi)外空氣焓差 (kcal/m3)
η--24小時內(nèi)冷庫門的開啟次數(shù)
q--每個冷庫內(nèi)操作人員單位時間內(nèi)的耗冷量(kcal/h)
nr--冷庫內(nèi)操作人員數(shù)
F--冷庫圍護結(jié)構(gòu)的傳熱面積 (m2)
F＝Fa+Fb+Fc
入--圍護結(jié)構(gòu)材料的導(dǎo)熱系數(shù) (kcal/m·h·℃)
δ--圍護結(jié)構(gòu)材料(預(yù)制板)的厚度 (m)
tw--冷庫外計算溫度 (℃)
Q5a--冷庫頂面的耗冷量 (kcal/h)
Q5b--冷庫四周墻面的耗冷量 (kcal/h)
Q5c--冷庫地坪的耗冷量 (kcal/h)
四、冷庫內(nèi)蒸發(fā)器面積的計算：
蒸發(fā)面積：Fz＝Qo/（K·△t） (m2) (9)
式中：K--蒸發(fā)器的傳熱系數(shù) (kcal/m2·h·℃)
△t--冷庫的內(nèi)外溫差 (℃)
五、保溫預(yù)制板厚度的經(jīng)驗計算式：
保溫層厚度：δ＝（tw-tn）／８×20 (mm) (10)
聚氨酯硬質(zhì)泡沫塑料導(dǎo)熱系數(shù)入＝0.025(kcal/m2·h·℃)
六、現(xiàn)在裝配式冷庫存在的問題：
1保溫預(yù)制板厚度缺乏相應(yīng)的系列化：
目前市場上銷售的裝配式冷庫，生產(chǎn)廠家在制作時不論庫溫要求的高低均采用厚度為100毫米的聚氨酯保溫預(yù)制板，這樣將相應(yīng)地引起冷庫庫體保溫能力不足、冷耗嚴(yán)重等諸多問題。對此，我們可從上述保溫預(yù)制板厚度的經(jīng)驗計算式分析可見：冷庫保溫層的厚度(δ)是與冷庫本身的內(nèi)外溫差(tw-tn)成正比的，根據(jù)庫內(nèi)溫度的設(shè)定要求，保溫層厚度能達到設(shè)計指標(biāo)的，冷庫的絕熱性能則好，外界通過其圍護結(jié)構(gòu)滲入冷庫內(nèi)的熱負(fù)荷就小，且能源消耗和制冷機的工作系數(shù)低；反之，冷庫內(nèi)設(shè)定溫度較低的庫體絕熱性能將大幅度下降，由此引起制冷負(fù)荷和能源消耗的增加、制冷機工作系數(shù)增高，加劇了制冷機本身的機械磨耗及單位重量的冷藏費用開支的增加。以筆者經(jīng)驗，如果把保溫層厚度相應(yīng)增加25%，使圍護結(jié)構(gòu)的熱流密度由10(kcal/m2·h)降至8.5(kcal/m2·h)，則外圍護傳入熱量將減少17-18%，由此可見，廠家在生產(chǎn)裝配式冷庫配置保溫預(yù)制板時，應(yīng)考慮到冷庫的內(nèi)外溫差對保溫層厚度的要求，根據(jù)不同的庫溫要求配置不同厚度的保溫預(yù)制板，以滿足制冷工藝要求。
2 蒸發(fā)器蒸發(fā)面積的不合理配置：
庫內(nèi)蒸發(fā)器的蒸發(fā)面積在配置上與實際的制冷工藝技術(shù)要求差距較大。據(jù)對部份裝配式冷庫的實地觀察，其蒸發(fā)器的蒸發(fā)面積只有應(yīng)該配置的75%左右。我們知道，對冷庫內(nèi)蒸發(fā)器的配置，應(yīng)根據(jù)其設(shè)計溫度要求進行各項熱負(fù)荷的計算，確定出蒸發(fā)器的蒸發(fā)面積，然后根據(jù)制冷工藝要求進行配置。如果不按設(shè)計要求合理配置蒸發(fā)器而盲目減少蒸發(fā)器的配置面積將會使蒸發(fā)器單位面積上的制冷系數(shù)較大幅度地下降及制冷負(fù)荷增加、能效比明顯降低，導(dǎo)致冷庫內(nèi)溫度下降緩慢，制冷機的工作系數(shù)直趨上升，運行費用增加等諸種不利因素，所以，在設(shè)計選用制冷裝置的蒸發(fā)器時，應(yīng)按最佳傳熱溫差來選擇配置蒸發(fā)器的面積。
3 制冷機組的不合理配置：
有些生產(chǎn)廠家生產(chǎn)的裝配式冷庫上配置的制冷機組，沒有根據(jù)該庫設(shè)計計算的總制冷負(fù)荷及其圍護結(jié)構(gòu)的保溫層厚度等方面來進行合理配置，而是以增配制冷機組臺數(shù)的辦法來滿足庫內(nèi)快速降溫的要求。以BZL-3×4型裝配式冷庫為例，該庫長4米，寬3米，高2.7米，庫內(nèi)凈容積為28.723立方米，配用2臺2F6.3系列制冷機組和2組獨立的蛇形光管蒸發(fā)器，各機組與其一獨立的蒸發(fā)器組成一個完整的制冷系統(tǒng)進行制冷運行。根據(jù)冷藏庫機器負(fù)荷估算圖分析可知(見圖1)：該冷藏庫機器負(fù)荷約為140(W/m3)，實際總負(fù)荷為4021.22(W) (3458.25kcal)，根據(jù)以上數(shù)據(jù)，該庫選用1臺2F6.3系列制冷機組(標(biāo)準(zhǔn)制冷量4000kcal/h)亦可滿足此庫的制冷工藝要求(可達-15℃～-18℃)，因此，在該庫上多配1臺2F6.3系列制冷機組已屬多余，并且還將浪費大量的能源和增加機組的維護費用。
眾所周知，在制冷系統(tǒng)中，蒸發(fā)溫度與蒸發(fā)壓力互成函數(shù)關(guān)系，它們是與被冷卻物體的溫度與制冷量、熱交換面積(主要指蒸發(fā)器面積)及壓縮機的容量等幾個條件有關(guān)，假若其中有一個條件變動，制冷系統(tǒng)的蒸發(fā)溫度及蒸發(fā)壓力就會相應(yīng)地變化。在BZL-3×4型裝配式冷庫中，蒸發(fā)面積沒有發(fā)生變化，但其制冷機容量卻增大了一倍，這就使得蒸發(fā)器的蒸發(fā)量與壓縮機的吸氣量不相適應(yīng)(蒸發(fā)量Vo大大小于壓縮機的吸氣量Vh)，即V0〈Vh，蒸發(fā)壓力Po和蒸發(fā)溫度to急劇下降，傳熱溫差△t增大，冷庫內(nèi)降溫反而因難，由于蒸發(fā)溫度過低，則壓縮機的性能指標(biāo)降低，經(jīng)濟指標(biāo)變壞。
七、制冷機組安裝采用機床減震器的建議：
傳統(tǒng)的制冷機組安裝，一般是在混凝土基礎(chǔ)上預(yù)埋地腳螺栓，然后將設(shè)備安裝其上。上述的安裝方法一般來說要求工期長，且機組與混凝土基礎(chǔ)為硬性接觸，抗震性能較差。筆者根據(jù)多年實踐經(jīng)驗，推薦一種"機床減震器"，以解決以往制冷機組在使用中的震動問題(見圖2)。該產(chǎn)品使用了大量耐油阻尼橡膠，充分利用了阻尼橡膠吸收震動的性能，具有優(yōu)良的減震、隔震和降噪效果，且安裝方便，并可節(jié)省大量的基礎(chǔ)施工費用和時間。實踐證明，采用機床減震器后，由于機組震動而產(chǎn)生的制冷機機件損壞、制冷管道接口破裂和松動等故障大為減少。
